2.1 Выбор профиля скважины
На данном месторождении на основе анализа фактических данных и других факторов эффективнее бурить вертикальные скважины. Так как на данном месторождение мощность продуктивного пласта очень мала, а также учитывая другие геологические параметры, целесообразным профилем скважины будет вертикальный.
Обоснование и расчет конструкции скважины
Конструкция скважины в интервале продуктивного пласта должна обеспечивать наилучшие условия поступления нефти и газа в скважину и наиболее эффективное использование пластовой энергии нефтегазовой залежи. Выбором правильной конструкции скважины в интервале продуктивного пласта решаются следующие задачи:
1) обеспечение наилучших условий дренирования продуктивного пласта;
2) задание величины заглубления скважины в продуктивный пласт, обеспечивающего безводную длительную добычу;
3) изоляция продуктивного пласта от близлежащих водоносных горизонтов;
4) защита продуктивного пласта от вредного влияния тампонажного раствора при цементировании или всемерное снижение этого влияния на проницаемость породы-коллектора.
Исходных данные для определения конструкции скважины приводятся в таблице 4.
Таблица 4. Геологический разрез с предположительными давлениями пласта и гидроразрыва
Конструкция скважины выбирается на основе графика совмещенных давлений.
- Коэффициент аномальности пластового давления
- (1)
- где Рпл - пластовое давление, h - глубина от устья до рассматриваемого сечения.
- Индекс давления поглощения
- (2)
- где Рп - давление поглощение,
- (3)
- (4)
- где kр = 1,1 - коэффициент резерва
- Результаты вычислений приведены в табл. 5.
- Таблица 5.Результаты вычислений
- ВВЕДЕНИЕ
- 1. ГЕОЛОГИЧЕСКАЯ ЧАСТЬ
- 1.1 Сведения о районе работ
- 1.2 Литолого-стратиграфический разрез
- 2. ТЕХНИКО-ТЕХНОЛОГИЧЕСКАЯ ЧАСТЬ
- 2.1 Выбор профиля скважины
- 2.2 Расчет времени контакта зубьев
- 2.3 Расчет цементирования обсадной колонны
- 2.4 Выбор компоновки утяжеленных бурильных труб
- 2.5 Расчет колонны бурильных труб при роторном бурении
- 2.6 Гидравлическая программа промывки скважины
- 2.7 Производство спускоподъемных операций
- 3. СПЕЦИАЛЬНАЯ ГЛАВА: МЕТОДЫ ПОВЫШЕНИЯ НЕФТЕОТДАЧИ
- 3.1 Гидравлический разрыв пласта
- 5.3.Размещение эксплуатационных и нагнетательных скважин на месторождении
- Размещение эксплуатационных и нагнетательных скважин на месторождении
- 4.2.1.Сетка размещения скважин
- 3.6.1. Сетка размещения скважин
- 3.6.3. Размещение эксплуатационных и нагнетательных скважин на месторождении
- Сетка размещения скважин
- Слайд 12 Размещение эксплуатационных и нагнетательных скважин на месторождении
- 2.1.7 Туймазинский завод геофизического оборудования и аппаратуры
h |
ka |
kп |
?0 |
||
1 |
730 |
0,97 |
1,26 |
1,07 |
|
2 |
1600 |
1,03 |
1,33 |
1,13 |
|
3 |
1800 |
0,99 |
1,28 |
1,09 |
Выбирается относительная плотность промывочной жидкости:
для всего интервала бурения выбираем с0 = 1,09
На основании полученных данных строим график совмещенных давлений (рис. 3).
Рис. 3. График совмещенных давлений
Для данной скважины выбирается три обсадные колонны: направление глубиной 100 м, кондуктор - 730 м, эксплуатационная глубиной 1800 м. Каждая обсадная колонна цементируется до устья.
Диаметры обсадных колонн и долот
Диаметр эксплуатационной колонны
Расчет:
1. Наружный диаметр соединительной муфты для эксплуатационной колонны:
Расчетный диаметр долота для бурения под эксплуатационную колонну:
где
Выбор ближайшего нормализованного диаметра долота:
2. Определяем внутренний расчетный диаметр кондуктора:
Диаметр кондуктора:
с максимально допустимой толщиной стенки
Наружный диаметр соединительной муфты для кондуктора:
Расчетный диаметр долота для бурения под кондуктор:
где зазор
Диаметр долота:
3. Внутренний диаметр направления:
Диаметр направления:
с максимально допустимой толщиной стенки
Диаметр муфты:
Расчетный диаметр долота для бурения под направление:
Диаметр долота:
Расчет обсадных колонн на прочность
Обсадные колонны рассчитываются с учетом требований «Правил безопасности в нефтяной и газовой промышленности». Расчет колонны выполняется исходя из условия, что при любом самом неблагоприятном сочетании действующих нагрузок напряжение в опасном сечении трубы не превысит предела текучести ее материала и не вызовет необратимой деформации, которая в конечном счете может привести к разрушению обсадной колонны. Расчет избыточных давлений и веса колонны. Так при проектировании обсадной колонны учитывают нагрузки двух видов:
· наружное избыточное давление смятия;
· внутреннее избыточное давление в колонне;
С учетом регламентированных коэффициентов запаса прочности и справочных данных о показателях прочности обсадных труб при расчете обсадной колонны по расчетным нагрузкам подбираются трубы, соответствующей группы прочности стали и толщины стенки для комплектования секций обсадной колонны.
Исходные данные:
Расчетная схема, применяемая для расчета обсадных колонн спущенных в нефтяную эксплуатационную скважину, представлена на рисунке 4.
А - конец эксплуатации, Б - начало эксплуатации
Рис. 4. Расчетная схема для эксплуатационной скважины.
1) Коэффициент запаса на избыточное наружное давление:
nкр = 1.15
2) Коэффициент запаса на избыточное внутреннее давление:
nв = 1.15
3) Коэффициент запаса на страгивание:
nстр = 1.15
Определение избыточного наружного давления в характерных точках:
1. z = 0;
Pниz = 0,01срz (8)
где ср - плотность промывочной жидкости, z - глубина
1.
2.
3. (9)
где сцр - плотность цементного раствора, св - плотность скважинной жидкости, k - коэффициент разгрузки, характеризующий уменьшение напряжений в обсадной колонне при затвердевании цемента; k = 0,25;
Определение избыточного внутреннего давления в характерных точках:
1.
т.к. то для расчетов выбираем
2.
(10)
где Роп - давление опрессовки;
Эпюра давлений:
Рис. 5. Эпюра давления.
III) Проектирование обсадной колонны
Нижнюю часть обсадной колонны проверяем на наружные избыточные давления и выбираем трубы для первой секции:
Ркр = nРниz = 1,1512 = 13,8 МПа
По таблице выбираем трубы группы прочности Д толщина стенки 6,5 мм
д = 6,5 мм, группа прочности Д, Ркр = 19,4 МПа
Рстр6,5Д=0,637МН q7.3=кН
По формуле (11) определяется допустимая глубина спуска данной обсадной колонны с учетом предельно допустимой нагрузки на страгивание резьбовых соединений:
(11)
Длина труб секции: l1 = 1800 м,
Вес труб секции: Q1 = 0,22610-31800= 0,4068 МН
Растягивающая нагрузка, при которой напряжение в теле труб достигает предела текучести:
,
Из расчётов следует, что трубы данной группы прочности и сданной толщиной стенки можно использовать для всей скважины.
Полученные данные заносим в табл. 6.
Таблица 6. Сводная таблица длины и веса секций бурильных труб
№ секции снизу вверх |
Толщина стенки, мм |
Интервал спуска, м |
Длина секции, м |
Вес 1 м труб, кН |
Вес секции, МН |
|
1 |
6,5 |
0 - 1800 |
1800 |
0,226 |
0,407 |
Выбор типов породоразрушающих инструментов
В соответствии с геологическими данными (табл. 4) и данными по категориям твердости и абразивности весь геологический разрез разделяется на пачки пород, сходные приближенно по твердости и абразивности, а затем подбирается необходимые для бурения в каждой из этих пачек пород долота (I пачка 0 - 100 м, II пачка 100 - 730 м, III пачка 730 - 1800 м).
Исходя из этих условий, используя специальную классификационную таблицу (табл.7) парных соответствий категорий твердости и абразивности пород типов шарошечных долот, выбирается долота для каждой пачки. Так, для I пачки рациональным является долото III393,7М-ЦВ, для II пачки - долото III269,9МС-ГАУ, для III пачки - долото III190,5С-ГНУ.
Таблица 7. Геологические и физико-механические сведения по проектной скважине
Масштаб |
Стратиграфический разрез |
Литологическое описание пород |
Интервалы возможных осложнений |
Динамическая прочность |
Коэффициент абразивности |
Объединенный показатель по буримости |
Категория по буримости |
Трещиноватость |
Устойчивость |
Тип ПРИ |
||
100 |
P |
Уфимский ярус |
пески |
водопоглощение |
2,5 |
0,4 |
2,5 |
II |
трещиноватые |
не у. |
M |
|
Кунгурский ярус |
гипс, ангидрит |
3,14 |
0,4 |
3 |
III |
устойчивые |
||||||
300 |
||||||||||||
400 |
C |
Сакм. Ярус |
известняки |
|||||||||
Верхний карбонатный |
доломиты |
|||||||||||
730 |
||||||||||||
800 |
Каширский горизонт |
известняки, доломиты |
10,1 |
0,4 |
9,8 |
V |
не трещиноватые |
C |
||||
900 |
Башкирский |
|||||||||||
Серпуховский ярус |
||||||||||||
1100 |
||||||||||||
1200 |
Окский п/яр |
известняки, песчаники, глины |
6,1 |
0,6 |
8,9 |
V |
C |
|||||
1300 |
Тульский горизонт |
|||||||||||
1400 |
Турнейский ярус |
песчаники |
5,6 |
0,8 |
10,3 |
VI |
трещ. |
C |
||||
1500 |
D |
Верхнефамский п/яр |
доломиты, известняки |
10,1 |
0,4 |
9,8 |
VI |
не трещ. |
C |
|||
1600 |
Нижнефамский п/яр |
|||||||||||
1700 |
Верхнефранский п/яр |
песчаники, алевролиты |
9 |
0,7 |
12,1 |
VI |
трещ. |
C |
||||
1800 |
Старооскольский |
Выбор способа бурения скважины
Основные требования к выбору способа бурения - необходимость обеспечения успешной проводки ствола скважины при возможных осложнениях с высокими технико-экономическими показателями. В данном курсовом проекте выбирается роторный способ бурения, так как он соответствует всем заданным условиям бурения. Диаметр проходного отверстия ротора должен быть достаточным для спуска долот и обсадных труб, используемых при бурении скважин:
Dп.о= Dд.н+ д (12)
где Dд.н - диаметр долота при бурении под направление в мм, д - диаметральный зазор в мм.
Следовательно Dп.о = 393,7 + 50 = 443,7 мм. Выбираю ротор Р-460.