2.1 Расчет действующих сил
Для расчета примем одновинтовой насос. Зададимся исходными данными:
- радиус поперечного сечения винта: 12,5 мм;
- удельный вес материала винта: 3,9 Н/м3;
- шаг винта: 24 мм;
- угловая скорость: 157 об/с;
- эксцентриситет винта: 13 мм;
- давление нагнетания: 2 МПа;
- давления всасывания: 0,6 Мпа;
- плотность нефти: 950 кг/м3;
- напор насоса: 1000 м;
- диаметр поршня: 36 мм;
- диаметр золотника: 18 мм.
Определим силы, вызывающие трение, винта и регламентирующие положение винта в обойме (рисунок 13). Таких сил две: сила инерции и радиальная гидравлическая сила.
Сила инерции, существование которой обусловлено кинематикой движения винта, на длине шага винта.
Сила инерции, существование которой обусловлено кинематикой движения винта, на длине шага винта:
(1)
где r - радиус поперечного сечения винта, м;
t - шаг винта, м;
е - эксцентриситет винта, м;
г - удельный вес материала винта, Н/м3;
щ0 - угловая скорость перемещения оси винта относительно оси обоймы, с-1;
g - ускорение силы тяжести, м3/с;
а - коэффициент, учитывающий силу инерции от вращения эксцентриковой муфты и той части тела винта, которая выступает из обоймы.
Радиальная гидравлическая сила, определенная Д.Д. Саввиным:
(2)
где Pk - межвитковый перепад давления:
(3)
где Рн - давление нагнетания, МПа;
Рвс - давление всасывания, МПа;
z - количество шлюзов в каждой нарезке обоймы.
Равнодействующая этих двух сил равна:
(4)
Суммарная нормальная сила на контактной линии на длине шага винта:
(5)
Из рисунка 12 видно, что угол ц=500 является углом поворота оси сечения обоймы относительно оси z, a г = 650 - угол между силами .
Рисунок 13 - Схема действия сил в насосе
Таким образом, устанавливаем, что нормальная сила, прижимающая винт к обойме, является функцией обеих радиальных сил, а также соотношением их значений.
Приведенная нормальная сила с учетом влияния первоначального натяга:
(6)
где сила Pд является функцией первоначального натяга, толщины и механических свойств резины рабочей поверхности обоймы и определяется экспериментально.
Деформация внутренней поверхности обоймы происходит в направлении равнодействующей силы PJP, под действием которой винт смещается в обойме. Предположим, что смещение это (ОО1) будет равно m (рисунок 14) изменится и натяг (радиальная деформация резины) на контактной поверхности рабочих органов.
Рисунок 14 - Деформация обоймы
Суммарный натяг представим в виде:
(7)
С целью создания смазки на контактной поверхности геометрические размеры рабочих органов выбираются таким образом, чтобы обеспечить при работе насоса появление зазора.
Значения зазора определяются:
(8)
Уравнения (7) и (8) справедливы для всех положений винта в обойме, за исключением момента ц=0±(р/2)n, когда сечение винта занимает крайнее положение в сечении обоймы. Анализ деформации резины в этих сечениях показывает, что образующийся после деформации зазор весьма мал и для практических расчетов им можно пренебречь [8].
Графики изменения зазора и натяга на развертке рабочих органов насоса на длине шага обоймы показаны на рисунке 15.
а - нарезка 1; б - нарезка 2
1 - первоначальный натяг; 2 - радиальная деформация резины в направлении равнодействующей PJP; 3 - действительное значение зазора с натяга; 4 - усредненные значения зазора; 5 - усредненные значения натяга
Рисунок 15 - Схема развертки контактных линий рабочих органов
Исследование зависимостей (7) и (8) показывает, что ввиду малой амплитуды кривых справедливо, при сохранении постоянства гидравлического радиуса, заменить действительные значения зазора и натяга средними, пользуясь следующими выражениями:
(9)
где ч - коэффициент,
(10)
(11)
(12)
Длина проекции проточной части контактной линии на ось обоймы на длине шага винта:
(13)
где t - шаг обоймы, мм.
Длина проекции поверхности трения винта в обойме по длине шага винта:
(14)
На основании проведенных исследований были сделаны следующие выводы:
1) Одновинтовой насос характеризуется непостоянной ориентацией рабочего винта. При работе насоса под действием инерционных и гидравлических сил происходит радиальная деформация упругой обоймы и смещение винта в поперечном направлении.
2) Деформация обоймы предопределяет возникновение зазора с одной стороны, диаметрального сечения винта и натяга между винтом и обоймой с другой, величина и протяженность которых непостоянны [6].
- ВВЕДЕНИЕ
- 1 ВИНТОВЫЕ НАСОСЫ ДЛЯ ДОБЫЧИ НЕФТИ
- 1.1 Общие сведения о винтовых насосах
- 1.1.1 История возникновения винтовых насосов
- 1.1.2 Устройство и принцип действия
- 1.1.3 Основные характеристики винтовых насосов
- 1.1.4 Виды винтовых насосов. Используемый материал
- 1.2 Установки погружных винтовых электронасосов для добычи нефти
- 1.2.1 Назначение установок
- 1.2.2 Условное обозначение
- 1.2.3 Показатели комплектации и технические характеристики УЭВН
- 1.2.4 Погружные винтовые электронасосные агрегаты ЭВН
- 1.2.5 Устройство и принцип действия винтовых насосов
- 1.2.6 Материалы основных деталей
- 1.2.7 Погружные электродвигатели винтовых насосов и их гидрозащита
- 1.3 Установки штанговых винтовых насосов с наземным приводом
- 1.3.1 Назначение и область применения насосов
- 1.3.2 Основные преимущества УШВН перед другими видами насосов
- 1.3.3 Классификация УШВН
- 1.3.4 Привод скважинных штанговых насосных установок
- 2 РАСЧЕТ ПАРАМЕТРОВ ВИНТОВОГО НАСОСА
- 2.1 Расчет действующих сил
- 2.2 Расчет золотника предохранительного клапана на прочность и устойчивость
- 3 МОНТАЖ, ЭКСПЛУАТАЦИЯ И РЕМОНТ ВИНТОВЫХ НАСОСОВ
- 3.1 Монтаж установок скважинных винтовых электронасосов
- 3.2 Техническое обслуживание установок скважинных винтовых электронасосов
- 3.4 Ремонт установок скважинных винтовых электронасосов
- ЗАКЛЮЧЕНИЕ
- 7.5. Установки штанговых винтовых насосов для добычи нефти
- Установки винтовых насосов
- 49 Основные сведения о винтовых насосах для добычи высоковязких нефтей.
- Добыча нефти с помощью насосов
- 1.Классификация насосов для перекачки нефтепродуктов. Винтовые насосы.
- 6.14. Винтовые насосы для добычи нефти
- 7.3. Установки электроприводных винтовых насосов для добычи нефти
- 7.5. Установки штанговых винтовых насосов для добычи нефти
- 6.Гидроприводные винтовые насосы