Расчет нормы выработки автосамосвалов на транспортирование горной массы при погрузке одноковшовыми экскаваторами.

Норма выработки автосамосвала.

где продолжительность смены, принятая для нормирования, мин

продолжительность подготовительно-заключительных операций, мин

время на обслуживание рабочего места в течении смены, мин

продолжительность перерывов в работе по техническим и организационным причинам, мин

перерывы в работе на личные надобности водителя, мин

объем горной массы в кузове автосамосвала, измеренный в плотности массива,

норматив продолжительности одного рейса автосамосвала, рассчитываемый по формуле, мин

где норматив времени движения автосамосвала (c грузом и порожняком) на один рейс, мин

норматив времени на взвешивание автосамосвала, мин

нормативы времени соответственно на разгрузку автосамосвала , ожидание погрузки, установку на погрузку и под разгрузку автосамосвала.

норматив времени на погрузку автосамосвала, мин

где оперативное время одного цикла погрузки

0,5- величина, учитывающая начало движения автосамосвала после окончания погрузки последнего ковша без ожидания окончания всего цикла погрузки.

- количество циклов на погрузку одного автосамосвала;

где Е- вместимость ковша погрузчика, м

К коэффициент экскавации.

К расчетному значению нормы выработки автосамосвала, вводится поправка, учитывающая влияние на ее величину.

К=0,84

где К- При наличии негабаритов в количестве от объема горной массы, % от 10 до 20.

С учетом поправки сменная норма выработки автосамосвала составляет

Годовая производительность автосамосвала

Необходимое количество автосамосвалов.

6.5 Элементы системы разработки

Элементы системы разработки определились в соответствии с принятой эксплуатационной схемой работ, механизацией основных производственных процессов и геологическими условиями месторождения.

Высота уступа. Высота уступа по вскрышным продам переменная и изменяется от 1,4 до 10,0м и не должна превышать максимальную высоту черпания экскаватора.

Высота уступа по полезному ископаемому (долеритам) принята - 7м.

Углы откосов уступов. Исходя из физико-механических свойств вскрышных пород и полезного ископаемого, а также многолетнего опыта эксплуатации карьера на Понийском месторождении долеритов, приняты следующие углы откосов:

на рабочем борту - по вскрыше - 70°

- по долеритам - 80°

на нерабочем борту - по вскрыше - 45°

(устойчивый угол) - по долеритам - 65°

6.6 Экономическая часть к разделу «Система разработки»

Таблица 6.1 - Капитальные затраты

Таблица 6.2 - Расчет заработной платы по вариантам комплексной механизации

Таблица 6.3 - Амортизационные отчисления

Таблица 6.4 - Расходы на ремонт, содержание и эксплуатацию

Таблица 6.5 - Затраты на вспомогательные материалы

Таблица 6.6 -Сводная смета эксплуатационных затрат

Таблица 6.7 - Удельные затраты на 1 т годовой добычи

Вывод: На основании технологических и экономических расчетов определено оборудование для комплексной механизации проектируемого объекта.

Для выемочно-погрузочных работ принимается первый вариант комплексной механизации с применением фронтального погрузчика ТО-11. Выбор обоснован меньшими удельными затратами на 1 т годовой добычи, что составляет 63,38 руб. в сравнении с 64,94 руб. по второму варианту при использования экскаватора ЭО-5122.

7. Буровзрывные работы

Разработка Понийского месторождения долеритов возможна только с применением буровзрывных работ. Взрыванию подлежит весь объём долеритов, подлежащий экскавации. Вскрышные работы в летнее время могут отрабатываться без производства буровзрывных работ.

Взрывные работы производятся методом скважинных зарядов.

Расположение скважин относительно горизонта: вертикальные, глубина скважин равна высоте уступа, величина перебура 10% от высоты уступа. Сетка скважин - квадратная, прямоугольная и в шахматном порядке.

При производстве массовых взрывов используются следующие типы взрывчатых веществ:

граммониты 79/21 и 30/70; гранулотол, аммонит 6ЖВ.

Инициирование основного заряда ВВ в скважине производится с помощю промежуточного детонатора, в качестве которого используются тротиловые шашки Т-400г и патронированный аммонит 6ЖВ с диаметром патронов 32мм, 90мм.

Конструкция зарядов - сплошные удлинённые скважинные заряды, состоящие из одного или нескольких типов ВВ.

В качестве забоечного материала используется буровой штыб, при необходимости песок 0-5мм.

При многорядном расположении скважин конструкция взрывной сети может быть порядной и диагональной.

7.1 Расчет нормы выработки бурового станка на бурение взрывных скважин. Станок-Atlas Copco VP-235

Сменный норматив времени на бурение скважин для i-го слоя

где Т_см - продолжительность смены, мин;

Т_ц.з. - продолжительность подготовительно-заключительных операций при бурении но i-му слою, мин

Т_л.н. - продолжительность перерывов на личные надобности, мин

t_oi - время на выполнение основных операций, приходящееся на 1 м скважины по i-му слою; t_вi - время на выполнение вспомогательных операций, приходящееся на 1 м скважины по i-му слою.

Расчетный сменный норматив времени на бурение в целом по массиву (м)

где n - общее количество слоев;

y_i - количество i-й категории пород в массиве в дол.ед.

Значение общей поправки к расчётной норме выработки.

К = К₁ К₂ К₃ ... К_n

где продолжительность смены ,

температурная зона,

Величина нормы выработки с учетом поправки на отклонение условий бурения от нормативных.

Н = Н_в К

Годовая норма выработки (производительность) бурового с учётом количества смен работы в сутки n_см и годового фонда времени работы станка Т_год (сутки)

Н_год = Н n Т_год

где n- число смен

годовой фонд времени работы бурового станка

где календарное продолжительность года.

число праздничных и выходных дней в году

число дней простоя по природно-климатическим условиям

среднегодовая продолжительность простоя по всем видам ремонта оборудования.

где три вида текущего ремонта, час

К- продолжительность капитального ремонта, час

Число станков, обеспечивающих выполнение проектного объема работ V_год (м³)

где К_рез - коэффициент резерва, К_рез = 1,1-1,2;

q₁ - выход породы с одного метра скважины, м³.

7.2 Расчет параметров скаженных зарядов

Величина эталонного удельного расхода ВВ (q_эт, кг/м³) для зарядов рыхления, учитывая категорию крепости пород и рассчитать величину проектного удельного расхода ВВ (q, кг/м³)

Тип ВВ Граммонит 79/21

где - расчетный удельный расход ВВ

Диаметр скважины, переведя результат в метры

где диаметр долота d

Кпоправочный коэффициент на диаметр долота

Длину забойки скважины (l_заб, м) и длину перебура (l_п, м)

=10=1,84 м

где к_п - относительная длина перебура скважины, выраженная в диаметрах заряда

Длину скважины

,

Величина перебура принимается со знаком «минус» (недобур) в том случае, когда необходимо сохранить от разрушения и перемешивания с породами взрываемого уступа слои пород, залегающие на контакте с нижней площадкой.

Линейную массу заряда, то есть количество ВВ, размещаемое в одном метре длины скважины (Р, кг/м) принимаем по таблицы №249 из справочника по буровзрывным работам под редакцией В.А. Ассонова.

Расчетное значение линии сопротивления по подошве уступа (ЛСП), округляя результат до 0,5 м

где m - коэффициент сближения скважин, для расчета рекомендуется принимать

р - количество ВВ, размещающее в 1 пог. м скважины.

q- фактический расход ВВ кг/м

lглубина скважины с учетом перебура, м

Принять расстояние между скважинами, м

=14=4 м

и расстояние между рядами скважин

=1*4=4 м

Если b = a, то принимается квадратная сетка скважин; если b = 0,87a - шахматная, при которой расстояние между всеми смежными скважинами составляет a. Шахматная сетка размещения скважин обеспечивает более равномерную степень дробления пород, но при этом уменьшается выход горной массы с одного метра скважины и соответственно увеличивается удельный объем бурения.